懸臂柱設計 (Beam-Column, LRFD/ASD)

依據台灣鋼結構極限設計法規範，檢核懸臂柱與告示牌柱之雙軸彎矩互制、側向扭挫屈 (LTB) 以及 P-Δ 二階效應。

設計方法：LRFD (極限設計法)ASD (容許應力法)顯示單位：公制 (kN, mm)台制 (tf, cm)

📊 幾何與載重

懸臂高度 (H)

軸壓力 (頂層重力)

靜載重 (PD)

活載重 (PL)

橫向力 (風載、地震)

X向頂點推力 (Px)(弱軸)

X向均布風壓 (Wx)(弱軸)

kN/m

Y向頂點推力 (Py)(強軸)

Y向均布風壓 (Wy)(強軸)

kN/m

🔗 頂部邊界與拘束

頂部平移自由度

將影響柱挫屈有效長度係數 K：自由 (K=2.1)、受束 (K=0.8)。底部皆預設為剛性固定。

🏗️ 素材與斷面

鋼材強度

斷面輸入模式

標準型鋼組立BH斷面

A = 118.45 cm² | Ix = 19933 cm⁴ | Iy = 6752 cm⁴

🌀 高階設定

考慮 P-Δ 二階效應彎矩擴大 (B1/B2 Amplification)

📌 假設全斷面有效 (Non-Slender Elements)： 本工具假設翼板與腹板寬厚比未超標，不作板件局部挫屈折減 (Qs=Qa=1.0)。這是常見碳鋼設計慣例，若使用極輕型或薄壁斷面請留意。

檢核側向扭挫屈 (LTB)

未支撐長度 (Lb)

梯度係數 (Cb)

📑 極限強度與梁柱互制

3D 懸臂載重圖 (Cabinet 投影)

斷面強弱軸 (由上往下看)

需求包絡線 & 最大互制組合

檢核組合1.2D + 0.5L + 1.6(Wx+0.3Wy)

設計軸壓力 Pu31.50 kN

強/弱軸設計彎矩 (Mux / Muy)27.03 / 91.12 kN-m

Y/X向剪力 (Vuy / Vux)8.64 / 28.80 kN

B1x 擴大因數: 1.006 | B1y 擴大因數: 1.017

斷面容量 (φ=0.90) - Kx=2.1, Ky=2.1

抗壓強度 φPn1382.79 kN

強/弱軸抗彎 (φMnx / φMny)326.58 / 153.39 kN-m

控制軸向挫屈: Y 軸 (KL/r = 111.3)
強軸彎矩控制破壞: Inelastic LTB

✅ 設計安全 (OK)

互制比 IR: 0.688Pr/Pc: 0.023

📐 詳細計算過程 (Calculation Report)

1. 斷面性質
斷面: RH 300x300x10x15 (H型)
A = 118.45 cm² | Ix = 19932.8 cm⁴ | Iy = 6752.3 cm⁴
Sx = 1328.8 cm³ | Sy = 450.1 cm³
Zx = 1464.8 cm³ | Zy = 681.8 cm³
rx = 12.97 cm | ry = 7.55 cm
J = 76.50 cm⁴ | Cw = 1371129 cm⁶
Fy = 250 MPa | E = 200,000 MPa
2. 柱軸壓容量 (AISC E3)
Kx = 2.1 | Ky = 2.1 | L = 4.00 m
KxLx/rx = 2.1×4×1000 / (12.97×10) = 64.8
KyLy/ry = 2.1×4×1000 / (7.55×10) = 111.3
控制細長比 KL/r = 111.3 (Y 軸) ≤ 200 → OK
Fe = π²×200000 / 111.3² = 159.5 MPa
4.71√(E/Fy) = 4.71×√(200000/250) = 133.2
111.3 ≤ 133.2 → 非彈性挫屈
Fcr = 129.7 MPa
Pn = Fcr × Ag = 129.7 × 118.45×100 / 1000 = 1536.4 kN
φPn = 0.90 × 1536.4 = 1382.8 kN (1382.79 kN)
3. 梁彎矩容量 (AISC F2/F6)
--- 強軸 X ---
Mp = Fy × Zx = 250 × 1464.8×1000 / 10⁶ = 366.19 kN-m
Lp = 3.758 m | Lr = 13.493 m | Lb = 4.00 m
Lp < Lb ≤ Lr → 非彈性 LTB
控制模式: Inelastic LTB
Mn = 362.87 kN-m
φMnx = 0.90 × 362.87 = 326.58 kN-m (326.58 kN-m)
--- 弱軸 Y ---
Mp_y = min(Fy×Zy, 1.6×Fy×Sy) = 170.44 kN-m
控制模式: Yielding
φMny = 0.90 × 170.44 = 153.39 kN-m (153.39 kN-m)
4. 剪力容量 (AISC G2)
φVn(強軸) = 405.0 kN (405.00 kN)
φVn(弱軸) = 1215.0 kN (1215.00 kN)
5. 載重組合 (LRFD)
組合Pu (kN)Mux (kN-m)Muy (kN-m)Vuy (kN)Vux (kN)B1xB1y
1.4D28.000.000.000.000.001.0051.015
1.2D + 1.6L48.000.000.000.000.001.0091.026
1.2D + 0.5L + 1.6W(X)31.500.0091.120.0028.801.0061.017
1.2D + 0.5L + 1.6W(Y)31.5090.110.0028.800.001.0061.017
1.2D + 0.5L + 1.6(Wx+0.3Wy) ★31.5027.0391.128.6428.801.0061.017
1.2D + 0.5L + 1.6(0.3Wx+Wy)31.5090.1127.3428.808.641.0061.017
0.9D + 1.6W(X)18.000.0090.460.0028.801.0031.010
0.9D + 1.6W(Y)18.0089.890.0028.800.001.0031.010
0.9D + 1.6(Wx+0.3Wy)18.0026.9790.468.6428.801.0031.010
0.9D + 1.6(0.3Wx+Wy)18.0089.8927.1428.808.641.0031.010
6. 梁柱互制檢核 (AISC H1-1)
控制組合: 1.2D + 0.5L + 1.6(Wx+0.3Wy)
Pr = 31.50 kN | Pc = φPn = 1382.79 kN
Pr/Pc = 0.0228 < 0.2 → 適用 H1-1b
Mrx/Mcx = 27.03 / 326.58 = 0.0828
Mry/Mcy = 91.12 / 153.39 = 0.5940
IR = Pr/(2Pc) + (Mrx/Mcx + Mry/Mcy)
   = 0.0114 + (0.0828 + 0.5940)
   = 0.6882 ≤ 1.0 → OK
剪力檢核: Vuy/φVn = 0.0213 | Vux/φVnx = 0.0237

組合	Pu (kN)	Mux (kN-m)	Muy (kN-m)	Vuy (kN)	Vux (kN)	B1x	B1y
1.4D	28.00	0.00	0.00	0.00	0.00	1.005	1.015
1.2D + 1.6L	48.00	0.00	0.00	0.00	0.00	1.009	1.026
1.2D + 0.5L + 1.6W(X)	31.50	0.00	91.12	0.00	28.80	1.006	1.017
1.2D + 0.5L + 1.6W(Y)	31.50	90.11	0.00	28.80	0.00	1.006	1.017
1.2D + 0.5L + 1.6(Wx+0.3Wy) ★	31.50	27.03	91.12	8.64	28.80	1.006	1.017
1.2D + 0.5L + 1.6(0.3Wx+Wy)	31.50	90.11	27.34	28.80	8.64	1.006	1.017
0.9D + 1.6W(X)	18.00	0.00	90.46	0.00	28.80	1.003	1.010
0.9D + 1.6W(Y)	18.00	89.89	0.00	28.80	0.00	1.003	1.010
0.9D + 1.6(Wx+0.3Wy)	18.00	26.97	90.46	8.64	28.80	1.003	1.010
0.9D + 1.6(0.3Wx+Wy)	18.00	89.89	27.14	28.80	8.64	1.003	1.010

📚懸臂柱(Beam-Column)快速驗算 - 專業技術說明 (Technical Details)▼

適用範圍

本工具適用於底部固定、頂部自由（或部分拘束）之鋼結構懸臂柱設計檢核，常見應用包括：招牌柱、旗桿柱、設備支撐柱、門型框架柱等。支援 H/I 型鋼、C 槽鋼、L 角鋼、方管 (Box)、圓管 (Pipe) 及自訂組立 BH 斷面。

設計規範依據

台灣《鋼構造建築物鋼結構設計技術規範》— 極限設計法 (LRFD) / 容許應力設計法 (ASD)
AISC 360-16 Specification for Structural Steel Buildings (Chapter B: Design by LRFD or ASD)
LRFD 載重組合：1.4D、1.2D+1.6L、1.2D+0.5L+1.6W、0.9D±1.6W
ASD 載重組合：D、D+L、D+W、D+0.75L+0.75W、0.6D+W
雙向風力採 100%+30% 正交效應組合規則

柱軸壓容量 (AISC Chapter E)

採用 Euler 彈性挫屈與非彈性挫屈雙段公式。有效長度係數 K 依頂部拘束條件決定：自由端 K=2.1（AISC Table C-A-7.1 Fixed-Free 建議值），受束端 K=0.8。

彈性挫屈應力：Fe = π²E / (KL/r)²
KL/r ≤ 4.71√(E/Fy)：Fcr = 0.658^(Fy/Fe) × Fy（非彈性）
KL/r > 4.71√(E/Fy)：Fcr = 0.877 × Fe（彈性）
LRFD：φPn = 0.90 × Fcr × Ag（φc = 0.90）
ASD：Pn/Ωc = Fcr × Ag / 1.67（Ωc = 1.67）
細長比上限 KL/r ≤ 200

梁彎矩容量 (AISC Chapter F)

強軸彎矩容量考慮降伏、側向扭轉挫屈 (LTB)、翼板局部挫屈 (FLB) 三種破壞模式，取最小值。弱軸依 AISC F6 計算，含 1.6FySy 上限。

塑性彎矩：Mp = Fy × Zx
LTB 臨界長度：Lp = 1.76ry√(E/Fy)；Lr 依 AISC F2-6 含 rts、J、c、h0
Lb ≤ Lp：降伏控制 Mn = Mp
Lp < Lb ≤ Lr：非彈性 LTB 線性插值
Lb > Lr：彈性 LTB，Fcr 依 AISC F2-4
Box 斷面 LTB 依 AISC F7；Pipe 免疫 LTB；角鋼依 AISC F10 雙段公式
LRFD：φMn = 0.90 × Mn（φb = 0.90）
ASD：Mn/Ωb = Mn / 1.67（Ωb = 1.67）

剪力容量 (AISC Chapter G)

Vn = 0.6 × Fy × Aw × Cv。角鋼 kv=1.2，Box 斷面使用淨腹板深度 (H-2t)。

LRFD：Rolled I/C 且 h/tw ≤ 2.24√(E/Fy) 時 φv=1.0，其餘 φv=0.9
ASD：對應 Ωv=1.50（φv=1.0 情況）或 Ωv=1.67（φv=0.9 情況）

P-Δ 二階效應 (AISC Appendix 8)

懸臂柱全部彎矩皆為側移 (sway) 產生，採用 B2 放大因數模型：B = 1 / (1 - αPu/Pe)，Pe = π²EI/(KL)²。強軸與弱軸各自獨立計算 Pe 並以對應 K 值連動頂部拘束條件。

LRFD：α = 1.0（載重已含因數，直接放大）
ASD：α = 1.6（服務載重需乘以 1.6 以等效強度級別分析）

梁柱互制 (AISC H1)

Pr/Pc ≥ 0.2：H1-1a → Pr/Pc + 8/9 × (Mrx/Mcx + Mry/Mcy) ≤ 1.0
Pr/Pc < 0.2：H1-1b → Pr/(2Pc) + (Mrx/Mcx + Mry/Mcy) ≤ 1.0
LRFD：Pr = 設計軸力（含載重因數），Pc = φPn，Mcx = φMnx，Mcy = φMny
ASD：Pr = 服務載重軸力，Pc = Pn/Ω，Mcx = Mnx/Ω，Mcy = Mny/Ω
Mrx、Mry 為含 P-Δ 放大後的設計彎矩
互制公式結構相同，僅容量計算方式不同（φ 或 1/Ω）

假設與限制

假設全斷面有效 (Non-Slender Elements)：Qs = Qa = 1.0，不作板件局部挫屈折減
底部完全固定（剛性基座），頂部依選擇為自由或鉸接
不考慮扭矩效應、偏心連接或板厚方向強度
風載重假設為靜態等值均佈或集中力，不含動態放大
不包含地震力組合（E），如需耐震設計請另行檢核
致密性檢核僅報告結果，不進行非致密/細長斷面的容量折減

參考文獻

AISC 360-16, Specification for Structural Steel Buildings, American Institute of Steel Construction, 2016
AISC Steel Construction Manual, 15th Edition
內政部營建署，《鋼構造建築物鋼結構設計技術規範》（極限設計法 / 容許應力設計法）
中國鋼鐵結構協會，《鋼結構設計手冊》
ASCE 7, Minimum Design Loads for Buildings and Other Structures（載重組合依據）

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懸臂柱設計 (Beam-Column, LRFD/ASD)

依據台灣鋼結構極限設計法規範，檢核懸臂柱與告示牌柱之雙軸彎矩互制、側向扭挫屈 (LTB) 以及 P-Δ 二階效應。

設計方法：LRFD (極限設計法)ASD (容許應力法)顯示單位：公制 (kN, mm)台制 (tf, cm)

📊 幾何與載重

懸臂高度 (H)

軸壓力 (頂層重力)

靜載重 (PD)

活載重 (PL)

橫向力 (風載、地震)

X向頂點推力 (Px)(弱軸)

X向均布風壓 (Wx)(弱軸)

kN/m

Y向頂點推力 (Py)(強軸)

Y向均布風壓 (Wy)(強軸)

kN/m

🔗 頂部邊界與拘束

頂部平移自由度

將影響柱挫屈有效長度係數 K：自由 (K=2.1)、受束 (K=0.8)。底部皆預設為剛性固定。

🏗️ 素材與斷面

鋼材強度

斷面輸入模式

標準型鋼組立BH斷面

A = 118.45 cm² | Ix = 19933 cm⁴ | Iy = 6752 cm⁴

🌀 高階設定

考慮 P-Δ 二階效應彎矩擴大 (B1/B2 Amplification)

檢核側向扭挫屈 (LTB)

未支撐長度 (Lb)

梯度係數 (Cb)

📑 極限強度與梁柱互制

3D 懸臂載重圖 (Cabinet 投影)

斷面強弱軸 (由上往下看)

需求包絡線 & 最大互制組合

檢核組合1.2D + 0.5L + 1.6(Wx+0.3Wy)

設計軸壓力 Pu31.50 kN

強/弱軸設計彎矩 (Mux / Muy)27.03 / 91.12 kN-m

Y/X向剪力 (Vuy / Vux)8.64 / 28.80 kN

B1x 擴大因數: 1.006 | B1y 擴大因數: 1.017

斷面容量 (φ=0.90) - Kx=2.1, Ky=2.1

抗壓強度 φPn1382.79 kN

強/弱軸抗彎 (φMnx / φMny)326.58 / 153.39 kN-m

控制軸向挫屈: Y 軸 (KL/r = 111.3)
強軸彎矩控制破壞: Inelastic LTB

✅ 設計安全 (OK)

互制比 IR: 0.688Pr/Pc: 0.023

📐 詳細計算過程 (Calculation Report)

1. 斷面性質
斷面: RH 300x300x10x15 (H型)
A = 118.45 cm² | Ix = 19932.8 cm⁴ | Iy = 6752.3 cm⁴
Sx = 1328.8 cm³ | Sy = 450.1 cm³
Zx = 1464.8 cm³ | Zy = 681.8 cm³
rx = 12.97 cm | ry = 7.55 cm
J = 76.50 cm⁴ | Cw = 1371129 cm⁶
Fy = 250 MPa | E = 200,000 MPa
2. 柱軸壓容量 (AISC E3)
Kx = 2.1 | Ky = 2.1 | L = 4.00 m
KxLx/rx = 2.1×4×1000 / (12.97×10) = 64.8
KyLy/ry = 2.1×4×1000 / (7.55×10) = 111.3
控制細長比 KL/r = 111.3 (Y 軸) ≤ 200 → OK
Fe = π²×200000 / 111.3² = 159.5 MPa
4.71√(E/Fy) = 4.71×√(200000/250) = 133.2
111.3 ≤ 133.2 → 非彈性挫屈
Fcr = 129.7 MPa
Pn = Fcr × Ag = 129.7 × 118.45×100 / 1000 = 1536.4 kN
φPn = 0.90 × 1536.4 = 1382.8 kN (1382.79 kN)
3. 梁彎矩容量 (AISC F2/F6)
--- 強軸 X ---
Mp = Fy × Zx = 250 × 1464.8×1000 / 10⁶ = 366.19 kN-m
Lp = 3.758 m | Lr = 13.493 m | Lb = 4.00 m
Lp < Lb ≤ Lr → 非彈性 LTB
控制模式: Inelastic LTB
Mn = 362.87 kN-m
φMnx = 0.90 × 362.87 = 326.58 kN-m (326.58 kN-m)
--- 弱軸 Y ---
Mp_y = min(Fy×Zy, 1.6×Fy×Sy) = 170.44 kN-m
控制模式: Yielding
φMny = 0.90 × 170.44 = 153.39 kN-m (153.39 kN-m)
4. 剪力容量 (AISC G2)
φVn(強軸) = 405.0 kN (405.00 kN)
φVn(弱軸) = 1215.0 kN (1215.00 kN)
5. 載重組合 (LRFD)
組合Pu (kN)Mux (kN-m)Muy (kN-m)Vuy (kN)Vux (kN)B1xB1y
1.4D28.000.000.000.000.001.0051.015
1.2D + 1.6L48.000.000.000.000.001.0091.026
1.2D + 0.5L + 1.6W(X)31.500.0091.120.0028.801.0061.017
1.2D + 0.5L + 1.6W(Y)31.5090.110.0028.800.001.0061.017
1.2D + 0.5L + 1.6(Wx+0.3Wy) ★31.5027.0391.128.6428.801.0061.017
1.2D + 0.5L + 1.6(0.3Wx+Wy)31.5090.1127.3428.808.641.0061.017
0.9D + 1.6W(X)18.000.0090.460.0028.801.0031.010
0.9D + 1.6W(Y)18.0089.890.0028.800.001.0031.010
0.9D + 1.6(Wx+0.3Wy)18.0026.9790.468.6428.801.0031.010
0.9D + 1.6(0.3Wx+Wy)18.0089.8927.1428.808.641.0031.010
6. 梁柱互制檢核 (AISC H1-1)
控制組合: 1.2D + 0.5L + 1.6(Wx+0.3Wy)
Pr = 31.50 kN | Pc = φPn = 1382.79 kN
Pr/Pc = 0.0228 < 0.2 → 適用 H1-1b
Mrx/Mcx = 27.03 / 326.58 = 0.0828
Mry/Mcy = 91.12 / 153.39 = 0.5940
IR = Pr/(2Pc) + (Mrx/Mcx + Mry/Mcy)
   = 0.0114 + (0.0828 + 0.5940)
   = 0.6882 ≤ 1.0 → OK
剪力檢核: Vuy/φVn = 0.0213 | Vux/φVnx = 0.0237

組合	Pu (kN)	Mux (kN-m)	Muy (kN-m)	Vuy (kN)	Vux (kN)	B1x	B1y
1.4D	28.00	0.00	0.00	0.00	0.00	1.005	1.015
1.2D + 1.6L	48.00	0.00	0.00	0.00	0.00	1.009	1.026
1.2D + 0.5L + 1.6W(X)	31.50	0.00	91.12	0.00	28.80	1.006	1.017
1.2D + 0.5L + 1.6W(Y)	31.50	90.11	0.00	28.80	0.00	1.006	1.017
1.2D + 0.5L + 1.6(Wx+0.3Wy) ★	31.50	27.03	91.12	8.64	28.80	1.006	1.017
1.2D + 0.5L + 1.6(0.3Wx+Wy)	31.50	90.11	27.34	28.80	8.64	1.006	1.017
0.9D + 1.6W(X)	18.00	0.00	90.46	0.00	28.80	1.003	1.010
0.9D + 1.6W(Y)	18.00	89.89	0.00	28.80	0.00	1.003	1.010
0.9D + 1.6(Wx+0.3Wy)	18.00	26.97	90.46	8.64	28.80	1.003	1.010
0.9D + 1.6(0.3Wx+Wy)	18.00	89.89	27.14	28.80	8.64	1.003	1.010

📚懸臂柱(Beam-Column)快速驗算 - 專業技術說明 (Technical Details)▼

適用範圍

設計規範依據

台灣《鋼構造建築物鋼結構設計技術規範》— 極限設計法 (LRFD) / 容許應力設計法 (ASD)
AISC 360-16 Specification for Structural Steel Buildings (Chapter B: Design by LRFD or ASD)
LRFD 載重組合：1.4D、1.2D+1.6L、1.2D+0.5L+1.6W、0.9D±1.6W
ASD 載重組合：D、D+L、D+W、D+0.75L+0.75W、0.6D+W
雙向風力採 100%+30% 正交效應組合規則

柱軸壓容量 (AISC Chapter E)

採用 Euler 彈性挫屈與非彈性挫屈雙段公式。有效長度係數 K 依頂部拘束條件決定：自由端 K=2.1（AISC Table C-A-7.1 Fixed-Free 建議值），受束端 K=0.8。

彈性挫屈應力：Fe = π²E / (KL/r)²
KL/r ≤ 4.71√(E/Fy)：Fcr = 0.658^(Fy/Fe) × Fy（非彈性）
KL/r > 4.71√(E/Fy)：Fcr = 0.877 × Fe（彈性）
LRFD：φPn = 0.90 × Fcr × Ag（φc = 0.90）
ASD：Pn/Ωc = Fcr × Ag / 1.67（Ωc = 1.67）
細長比上限 KL/r ≤ 200

梁彎矩容量 (AISC Chapter F)

強軸彎矩容量考慮降伏、側向扭轉挫屈 (LTB)、翼板局部挫屈 (FLB) 三種破壞模式，取最小值。弱軸依 AISC F6 計算，含 1.6FySy 上限。

塑性彎矩：Mp = Fy × Zx
LTB 臨界長度：Lp = 1.76ry√(E/Fy)；Lr 依 AISC F2-6 含 rts、J、c、h0
Lb ≤ Lp：降伏控制 Mn = Mp
Lp < Lb ≤ Lr：非彈性 LTB 線性插值
Lb > Lr：彈性 LTB，Fcr 依 AISC F2-4
Box 斷面 LTB 依 AISC F7；Pipe 免疫 LTB；角鋼依 AISC F10 雙段公式
LRFD：φMn = 0.90 × Mn（φb = 0.90）
ASD：Mn/Ωb = Mn / 1.67（Ωb = 1.67）

剪力容量 (AISC Chapter G)

Vn = 0.6 × Fy × Aw × Cv。角鋼 kv=1.2，Box 斷面使用淨腹板深度 (H-2t)。

LRFD：Rolled I/C 且 h/tw ≤ 2.24√(E/Fy) 時 φv=1.0，其餘 φv=0.9
ASD：對應 Ωv=1.50（φv=1.0 情況）或 Ωv=1.67（φv=0.9 情況）

P-Δ 二階效應 (AISC Appendix 8)

LRFD：α = 1.0（載重已含因數，直接放大）
ASD：α = 1.6（服務載重需乘以 1.6 以等效強度級別分析）

梁柱互制 (AISC H1)

Pr/Pc ≥ 0.2：H1-1a → Pr/Pc + 8/9 × (Mrx/Mcx + Mry/Mcy) ≤ 1.0
Pr/Pc < 0.2：H1-1b → Pr/(2Pc) + (Mrx/Mcx + Mry/Mcy) ≤ 1.0
LRFD：Pr = 設計軸力（含載重因數），Pc = φPn，Mcx = φMnx，Mcy = φMny
ASD：Pr = 服務載重軸力，Pc = Pn/Ω，Mcx = Mnx/Ω，Mcy = Mny/Ω
Mrx、Mry 為含 P-Δ 放大後的設計彎矩
互制公式結構相同，僅容量計算方式不同（φ 或 1/Ω）

假設與限制

假設全斷面有效 (Non-Slender Elements)：Qs = Qa = 1.0，不作板件局部挫屈折減
底部完全固定（剛性基座），頂部依選擇為自由或鉸接
不考慮扭矩效應、偏心連接或板厚方向強度
風載重假設為靜態等值均佈或集中力，不含動態放大
不包含地震力組合（E），如需耐震設計請另行檢核
致密性檢核僅報告結果，不進行非致密/細長斷面的容量折減

參考文獻

AISC 360-16, Specification for Structural Steel Buildings, American Institute of Steel Construction, 2016
AISC Steel Construction Manual, 15th Edition
內政部營建署，《鋼構造建築物鋼結構設計技術規範》（極限設計法 / 容許應力設計法）
中國鋼鐵結構協會，《鋼結構設計手冊》
ASCE 7, Minimum Design Loads for Buildings and Other Structures（載重組合依據）

懸臂柱設計 (Beam-Column, LRFD/ASD)

📊 幾何與載重

🔗 頂部邊界與拘束

🏗️ 素材與斷面

🌀 高階設定

📑 極限強度與梁柱互制

需求包絡線 & 最大互制組合

斷面容量 (φ=0.90) - Kx=2.1, Ky=2.1

適用範圍

設計規範依據

柱軸壓容量 (AISC Chapter E)

梁彎矩容量 (AISC Chapter F)

剪力容量 (AISC Chapter G)

P-Δ 二階效應 (AISC Appendix 8)

梁柱互制 (AISC H1)

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